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4.6不良地質(zhì)作用及地質(zhì)災(zāi)害

經(jīng)地表地質(zhì)調(diào)查和鉆探揭露，巴中江北110kV變電站新建工程場地內(nèi)無滑坡、泥石流、斷層、崩塌、地面塌陷、沉降、次級褶曲等不良工程地質(zhì)現(xiàn)象。

4.7對工程不利的埋藏物

經(jīng)地表地質(zhì)調(diào)查和鉆探揭露，巴中江北110kV變電站新建工程在本次勘探過程中未探到有不利物體。

4.8人類工程活動對擬建場地的影響

經(jīng)地表地質(zhì)調(diào)查，人類活動對擬建場地?zé)o不良影響。

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5、場地和地基的地震效應(yīng)分析評價

勘察區(qū)地震動峰值加速度為0.05g，地震動反應(yīng)譜特征周期值為0.35s，地震基本烈度為Ⅵ度，屬抗震有利地段。場地及周邊無滑坡、泥石流、斷層、崩塌、地面塌陷、沉降、次級褶曲等不良工程地質(zhì)現(xiàn)象存在；場地地層主要由人工填土層（Q4me）和白堊系下統(tǒng)蒼溪組（K1c）基巖組成；場地屬構(gòu)造剝

蝕丘陵地貌，基巖穩(wěn)定、連續(xù)�？傮w而言，場地穩(wěn)定性較好，適宜修建擬建建、（構(gòu)）筑物。

擬建場地第四系覆蓋層為人工填土，鉆探揭露厚度約4.50～10.00m，根據(jù)該場地巖土結(jié)構(gòu)、分布特征及埋藏條件可知，場地主要為完整穩(wěn)定基巖，屬抗震有利地段，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011－2010）表4.1.3土的類型劃分和剪切波速范圍，場地土的類型為中硬土，擬建場地類別為Ⅱ類，土層剪切波速（Vs）為250～500m/s。綜合確定場地屬抗震有利地段，場地地基土無因地震引起的失穩(wěn)失效的可能。

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6、場地巖土工程分析評價

6.1巖土室內(nèi)試驗的指標(biāo)統(tǒng)計分析

6.1.1巖土物理力學(xué)性質(zhì)

本次勘察巖土的物理力學(xué)指標(biāo)，按場地的工程地質(zhì)分層分別進(jìn)行統(tǒng)計，主要應(yīng)用了以下公式：

1n1、計算平均值公式： ?o???i ni?1

n?2?(?)?in?2i?12、計算標(biāo)準(zhǔn)差公式：??1????i??

n?1?i?1n?????

3、計算變異系數(shù)公式：??? ?o

ta? n4、計算某一風(fēng)險概率a時的修正系數(shù)公式：?a?1?

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5、計算標(biāo)準(zhǔn)值公式：?k??a??o

式中： n——巖土參數(shù)的標(biāo)本數(shù)；

?i——巖土參數(shù)；

?o——巖土參數(shù)的平均值；

?——巖土參數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)差；

?——巖土參數(shù)的變異系數(shù)；

?a——某一風(fēng)險概率a時的修正系數(shù)；

?k——巖土參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值。

6.1.2試驗檢測統(tǒng)計及評述

本次勘察，在擬建場地內(nèi)采取中風(fēng)化砂巖樣品3組，水樣2件/1組，測

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試嚴(yán)格按《工程巖體試驗標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50026-1999）的要求進(jìn)行，取樣深度及樣品數(shù)量符合規(guī)范要求。試驗成果按照物理指標(biāo)取平均值、力學(xué)指標(biāo)取標(biāo)準(zhǔn)值的原則進(jìn)行統(tǒng)計取值，對于數(shù)理統(tǒng)計數(shù)量不足的力學(xué)性能指標(biāo)根據(jù)平均值的0.90折減后取值（其統(tǒng)計表成果見表6-1），試驗檢測報告見附件。

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巴中江北110kV變電站新建工程工程地質(zhì)詳細(xì)勘察

巖石試驗成果統(tǒng)計表 表6-1

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6.2地下水的腐蝕性評價

本次勘察在巴中江北110kV變電站場地內(nèi)取ZK05號鉆孔地下水一組，并室內(nèi)測試工作系委托“四川省科源工程技術(shù)測試中心”進(jìn)行水質(zhì)簡分析和侵蝕性CO2分析。根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021-2001(2009年版），按Ⅱ類環(huán)境水和地層滲透性判定該水對混凝土結(jié)構(gòu)具有微腐蝕性（見表6-2）。 巴中江北110kV變電站水質(zhì)分析成果統(tǒng)計表 表6-2

場地地下水對混凝土具微腐蝕性，對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋具微腐蝕性，區(qū)內(nèi)水文地質(zhì)條件簡單。

6.3場地和地基的穩(wěn)定性與適宜性分析評價

本區(qū)屬四川盆地弱活動斷裂構(gòu)造區(qū)，擬建場地所屬區(qū)域地震基本烈度為Ⅵ度，區(qū)域穩(wěn)定性好；根據(jù)本次地面地質(zhì)調(diào)查和鉆探揭露，擬建場區(qū)無活動性斷裂、滑坡、崩塌及泥石流等不良地質(zhì)現(xiàn)象存在；地層結(jié)構(gòu)相對較簡單，由人工填土（修建半山逸城B區(qū)建筑堆積的棄渣）和砂質(zhì)泥巖、砂巖基巖組成，中軟～堅硬場地土，場地基巖穩(wěn)定，分布連續(xù)，地質(zhì)構(gòu)造簡單，總體而言場地穩(wěn)定性好，適宜修建擬建建、（構(gòu)）筑物。 6.4場地挖方后土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性評價

6.4.1土質(zhì)邊坡切坡前穩(wěn)定性評價

經(jīng)場地開挖后形成邊坡形態(tài)特征及邊坡巖土體結(jié)構(gòu)特征等分析，開挖后該場地的邊坡現(xiàn)狀屬土質(zhì)邊坡的有：AB段邊坡（4-4′剖面邊坡高為0.7～

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3.0m）、BC段邊坡、CD段邊坡（3-3′剖面邊坡高為1.00m）、DE段邊坡、EF段邊坡（6-6′剖面邊坡高為2.5～3.8m）和AF段邊坡（1-1′剖面邊坡高為3.0～6.6m）。根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查，在暴雨狀態(tài)下可能受匯集的地表水沖刷、滲透，開挖后形成的土質(zhì)邊坡，土體比較松散，若開挖后未進(jìn)行支護(hù)，可能局部發(fā)生滑塌，故取AB段（1-1′剖面）、EF段（1-1′剖面）及AF段（5-5′剖面）進(jìn)行穩(wěn)定性驗算。AB段（1-1′剖面）在天然狀態(tài)下，開挖后該段邊坡整體處于穩(wěn)定狀態(tài)，在暴雨狀態(tài)下有失穩(wěn)的可能性，開挖后該段邊坡整體處于不穩(wěn)定狀態(tài)；EF段（1-1′剖面）在天然狀態(tài)下，開挖后該段邊坡整體處于穩(wěn)定狀態(tài)，在暴雨狀態(tài)下有失穩(wěn)的可能性，開挖后該段邊坡整體處不穩(wěn)定狀態(tài)；AF段（5-5′剖面）該段邊坡，在天然狀態(tài)下處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，在暴雨狀態(tài)下有失穩(wěn)的可能性，開挖后該段邊坡整體處于不穩(wěn)定狀態(tài)。

勘察區(qū)北側(cè)為上山環(huán)山公路，是西側(cè)修建半山逸城B區(qū)時把公路加寬后，形成停車場。若根據(jù)甲方提供場地平整后的設(shè)計標(biāo)高為503.00～503.72m，擬建場地基礎(chǔ)整體開挖后，局部堡坎將形成臨空面或造成不均勻沉降，根據(jù)AF段邊坡處的（5-5′剖面）位置處切坡計算后，在天然狀態(tài)下，場地上部土體均處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，在暴雨狀態(tài)下，場地上部土體均處于不穩(wěn)定狀態(tài)，需重新修建抗滑樁進(jìn)行加固，長度約55m。

6.4.2 土質(zhì)邊坡切坡后穩(wěn)定性評價

本次根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）相關(guān)規(guī)定，采用折線法對各段邊坡切坡后的穩(wěn)定性進(jìn)行定量計算。

以開挖界面作為潛在滑動面，采用《巖土工程勘查規(guī)范》（GB

50021—2001）、《滑坡防治工程勘查規(guī)范》（DZ/T0218—2006）、《建筑邊坡工

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程技術(shù)規(guī)范》（GB50330—2013）的穩(wěn)定性計算公式（三規(guī)范的計算方法一致），如下。

穩(wěn)定性計算基本公式：

?((W(1?r)cos?)tg??CL??iuiiiin?1

i?1n?1j?ij)?RnKf?

?(W(sin?i

i?1n?1i?Acos?i)??j)?Tnj?in?1 ……………式1

Ti=Wi(cosαi+Phcosαi)+TDi

Ri=(Wi(cosαi-Phsinαi)-RDi)tanφi+CiLi

ψj=cos(αi-αi+1)-sin(αi-αi+1)tanφi+1

TDi=γwhiwLicosαisinβicos(αi-βi)

RDi=γwhiwLicosαisinβisin(αi-βi)

式中：Kf——穩(wěn)定系數(shù)

Ti——作用于第i塊段的下滑力(kN/m)；

Ri——作用于第i塊段的抗滑力(kN/m)；

Wi——第i塊段滑體的重力(kN/m)，暴雨時為該塊段的飽水自重； TDi——滲透壓力平行滑面的分力(kN/m)；

RDi——滲透壓力垂直滑面的分力(kN/m)；

Ci——第i塊段土的粘聚力(kPa)；

φi——第i塊段土的內(nèi)摩擦角(°)；

Li——第i塊段滑動面的長度(m)；

αi——第i塊段滑動面與水平面的夾角(°)；

βi——第i塊段地下水位線與水平面的夾角(°)；

γw——水容重；

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hiwLi——第i塊段水位線以下滑體的面積(m2)；

ψj——第i塊段的剩余下滑力傳遞至i+1塊段的傳遞系數(shù)（j=i）。

推力計算基本公式：Pi=Pi-1×ψj+Ks×Ti－Ri ……………式2 式中：Pi、Pi-1——分別為第i塊、第i-1塊滑體的剩余下滑力（kN/m）； Ks——推力計算安全系數(shù)，本次滑坡推力計算采用1.25對兩種工況分別進(jìn)行了計算。

本次邊坡穩(wěn)定性驗算及剩余下滑力計算采用Excel電子表格編程進(jìn)行計算。

1.工況

（1）工況1——自重：

計算中地下水位線以上土體自重采用天然重度，以下土體采用飽水重度。

（2）工況2——自重+暴雨：

暴雨狀況下取飽水重度，同時考慮動水壓力的影響。

2.斷面選取

本次選AB段邊坡、EF段邊坡�。�1-1′剖面）和AF段邊坡�。�5-5′剖面）進(jìn)行穩(wěn)定性驗算。

各計算模型（見圖6-1、圖6-2、圖6-3及表6-3、表6-4、表6-5）。

3.參數(shù)選取

1) 重度：土質(zhì)邊坡土體主要由粉質(zhì)粘土夾塊碎石組成。采用勘察區(qū)域其他勘察報告的參考值，天然重度取20.60kN/m3，飽和重度取21.40kN/m3。

計算中：降雨入滲深度內(nèi)以及地下水位以下，土體自重采用飽和重度；

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降雨入滲深度與地下水浸潤線之間，采用天然重度。

2) 抗剪強度( C、φ值)

由于平場后形成土質(zhì)邊坡是設(shè)計開挖邊坡，現(xiàn)在未產(chǎn)生整體變形、滑動，不具備抗剪強度值反演條件，故本次抗剪強度根據(jù)經(jīng)驗值取。（天然抗剪強度凝聚力C=9.60 kPa，內(nèi)摩擦角φ=18.50°；飽和抗剪強度凝聚力C=6.70 kPa，內(nèi)摩擦角φ=13.40°）。

推力計算安全系數(shù)(Fst)：本次邊坡（安全等級為三級）推力計算安全系數(shù)(Fst)按照《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB 50330—2013）取1.25（見表6-6）。

邊坡工程安全等級 表6-6

4.計算結(jié)果

按照《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB 50330—2013）對邊坡穩(wěn)定狀態(tài)的劃分標(biāo)準(zhǔn)（見表6-7）。

邊坡穩(wěn)定性評價標(biāo)準(zhǔn) 表6-7 計算結(jié)果詳見穩(wěn)定性計算結(jié)果匯總表（表6-8）。

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切坡后穩(wěn)定性驗算及推力計算成果匯總表 表6-8

6.4.3邊坡穩(wěn)定性綜合評價

根據(jù)甲方設(shè)計提供的場地平整后的設(shè)計標(biāo)高為503.00～503.72m，區(qū)內(nèi)開挖后形成的土質(zhì)邊坡，除DE段為填方地段，其余都是挖方。切坡平場后AB段邊坡的（1-1′剖面）在天然狀態(tài)下，場地上部土體均處于穩(wěn)定狀態(tài)，在天暴雨狀態(tài)下，場地上部土體均處于不穩(wěn)定狀態(tài)；切坡平場后EF段邊坡（1-1′剖面）在天然狀態(tài)下，場地上部土體均處于穩(wěn)定狀態(tài)，在天暴雨狀態(tài)下，場地上部土體均處于不穩(wěn)定狀態(tài)；切坡平場后AF段邊坡處的（5-5′剖面）在天然狀態(tài)下，場地上部土體均處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，在暴雨狀態(tài)下，場地上部土體均處于不穩(wěn)定狀態(tài)。